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| 功能 | 免费 | 会员 |
|---|---|---|
| 73 个工程计算器的基础计算，不限次数 | ||
| 国标参数库查询：材料、公差配合、元器件 | ||
| 计算结果查看与计算书预览 | ||
| 建项目归档、保存计算记录（免费 20 个项目 / 200 条记录） | ||
| 编辑、删除自己已有的计算书章节与检查条目 | ||
| 专业版工程校核 —— 28 个模块，见下 | ||
| 导出计算书 Word / PDF / A4 打印，不限次数 | ||
| 导出件带工程名称 / 编制人 / 审核人签署栏 | ||
| 把计算书模板、检查清单套用进自己的项目（章节和条目由此创建） | ||
| 保存自建计算模板，下次一键复用 | ||
| 国标参数库选型表导出（带出处） | ||
| 整个项目打包下载 ZIP（署名 / 章节 / 检查清单 / 记录 / 参数快照） | ||
| 计算记录批量导出 CSV，可直接用 Excel 打开 | ||
| 国标参数库整表导出，不用一行行勾选 | ||
| 容量提升 5 倍：记录 200→1000 条、项目 20→100 个、自建模板 20→100 套 |
全部 73 个工程计算器的数值计算、国标参数查询、结果查看和计算书预览始终免费，无需会员； 判定（合格与否）与不合格时的改进建议属于会员内容。
专业版 28 个模块，各自多算什么
覆盖四个方向：机械设计与校核；厂房配电一条设计链 （① 电机启动 → ② 短路电流 → ③ 电缆压降 → ④ 无功补偿，四个模块共用同一套 变压器与系统参数，一套设计走下来四个数互相咬得上）；流体与热；机械加工工艺。 每个模块的免费部分一项都没收回去，会员加的是免费版算不了、或者算得偏乐观的那部分。
螺丝锁付 · 螺栓组校核 →
- 免费能算
- 单颗螺栓的扭矩、预紧力、拉应力、滑牙安全系数、锁入深度
- 会员多算
- 从「算一颗」到「算一整组」：任意布局逐颗分配载荷，另加防滑移、疲劳与密封长期保压
展开这个模块的全部 10 项
- 2D 自由布局：逐颗手动给坐标与规格，不要求对称、不要求同一个规格 —— 实际结构上螺钉本来就常常不对称、大小不一，按对称阵列算出来的分配是错的
- 两向倾覆力矩 + 绕组轴线扭矩下的载荷分配：按各颗刚度加权求形心与主轴方向，定位最危险的那一颗
- 混合规格下逐颗的相对刚度系数：大螺栓分担更多外载荷，所以最大应力不一定出现在最大规格上
- 结合面是否张开（最小残余压紧力）与残余预紧力裕度
- 横向载荷与扭矩靠摩擦传递的防滑移安全系数，及达到目标裕量所需的预紧力
- 交变载荷下的应力幅与疲劳安全系数
- 密封是否被破坏：垫片（面压型）判密封面比压，O 形圈（压缩型）判结合面张开量 —— 两种判据物理上不是一回事，不能互相套用
- 密封的长期保压：按预紧力保持率分「初装 / 长期」两阶段分别评定，并校核密封区域的螺栓间距 —— 平均比压够、某一段间距过大照样会局部张开漏气
- 逐颗受力明细表进计算书：每一颗的坐标、规格、预紧力、外载增量、拉应力、利用率、残余夹紧力，审核人可以对着图纸逐颗核
- 不合格时的改进方案对比表：升强度等级 / 加一排或在最宽间隔处补 1 颗 / 加大规格 / 提高预紧力比例 / 提高结合面摩擦 / 调整密封带宽度或密封圈线径 / 改用销与铰制孔螺栓承担横向载荷 —— 每条都按改动后的参数重新完整校核，给出改完是否通过和它的代价，包括会变差的那几条
齿轮传动 · GB/T 3480 完整强度校核 →
- 免费能算
- 直齿齿轮的几何参数、齿轮副中心距与传动比、变位后主要尺寸、标准模数系列，以及简化法强度校核的输入框与各系数的取值说明（结果区是按页面默认那对齿轮真算出来的一份样例）
- 会员多算
- 从「几何 + 一份样例」到「按你的参数出结果」：简化法的 T1/σH/σF 与判定，以及按 GB/T 3480 完整式算斜齿变位、系数拆成分项、齿形系数由几何解出而不是查图表
展开这个模块的全部 11 项
- 按你自己填的功率、转速、齿宽、载荷系数与许用应力出简化法结果：小齿轮转矩 T1、圆周力 Ft、弹性系数 ZE、齿宽系数 φd、齿面接触应力 σH 与齿根弯曲应力 σF 及其合格判定，并写进可打印的计算书
- 斜齿圆柱齿轮：端面与法向参数换算、基圆螺旋角 βb、当量齿数 zn，以及纵向重合度 εβ 与总重合度 εγ —— 简化法只能算直齿
- 变位齿轮副：实际啮合角 αt′ 由无侧隙啮合方程用牛顿法解出，给出实际中心距 aw、节圆直径与中心距变动系数 y。这是凑配中心距时真正要的那个数
- 齿形系数 YFa 与应力修正系数 YSa 按 30° 切线法从齿廓几何直接求解 —— 简化法要你自己去图表上查一个数填进来，这里由本工具算，且不受图表「只到某个齿数、某个变位量」的限制（与标准表对照最大偏差 0.7%）
- 载荷系数拆成 KA·KV·KHβ·KHα（接触）与 KA·KV·KFβ·KFα（弯曲）分项，不再是一个笼统的 K —— 拆开了才知道该攻哪一项
- 重合度系数 Zε/Yε 与螺旋角系数 Zβ/Yβ：简化法把这四项全当 1，斜齿因此算得偏保守，可能白白加大了模数
- 许用应力的完整构成：σHG = σHlim·ZNT·ZL·ZV·ZR·ZW·ZX，σFG = σFlim·YNT·YδrelT·YRrelT·YX，并按 SHmin/SFmin 给出安全系数而不只是「应力是否超」
- 齿顶厚 s_an 独立校核：正变位增厚齿根的同时削薄齿顶，只看 YFa 变小会误以为「变位越多越好」，齿顶过薄会在淬火时开裂
- 根切判据按齿根高系数 hfP*、刀尖圆角 ρfP* 与实际变位量算，不是「z ≥ 17」—— 那条经验值只在标准齿条下成立
- 每个系数都标注「本工具推导」还是「设计人查取」，并给出推导式或该查哪张表 —— 本工具不内置 GB/T 3480 的查表常数，也不假托规范条文，计算书里分得清每个数由谁负责
- 不合格时的改进方案对比表：加大模数 / 加宽齿宽 / 加大螺旋角 / 调整变位 / 提高材料等级，每条都按改动后的参数重新跑一遍完整校核，给出改完是否通过和它的代价 —— 硬齿面以齿根折断为主时，它会明确告诉你加大螺旋角救不了
尺寸链 · 反向公差分配与蒙特卡洛 →
- 免费能算
- 正问题：给定各环公差，用极值法与方差合成算封闭环范围、Cp/Cpk 与合格率
- 会员多算
- 从「正问题」到「逆问题」：给定封闭环要求倒推每环该给多少公差，并用抽样看方差合成藏起来的尾部
展开这个模块的全部 8 项
- 反向公差分配：给定封闭环的设计要求，按各环的加工难度权重把公差分下去，并直接换成对应的 IT 等级 —— 设计时真正要回答的是「每一环该标多少」，不是「这组公差合不合格」
- 锁定环：外购件、已定型或已开模的环可以锁死不参与分配，只在剩下的环里重新分
- 蒙特卡洛抽样：方差合成（RSS）只在「每环正态且相互独立」时精确，前提破了它会系统性偏乐观，而且多环叠加时「尾部」差得最多 —— 合格率关心的恰恰是尾部
- 每一环可单独指定分布（正态 / 均匀 / 三角 / 偏态）与均值偏移。免费版隐含的假设是「正态 + 均值在公差带中心」，而刀具磨损与换刀策略造成的均值偏移是超差的头号原因
- RSS 与蒙卡的结果并列打印并给出差值 —— 让你看到自己那套分布假设到底值多少钱，而不是只拿到一个数字
- ppm 级精度：要报 ppm 就得用高精度的正态分布函数，免费版那份多项式在 |x| > 6 时会直接给出 0 或 1
- 抽样结论给 Wilson 置信区间，而不是一个看起来很确定的点估计
- 均值偏移的环会被单独点出来提示复核依据（换刀策略、磨损量实测）—— 这些环在免费版里会算出比这里更乐观的结果
键连接 · 真实承压高度校核 →
- 免费能算
- 按常用估算式 k ≈ 0.5h 的挤压与剪切强度校核，键槽剖面表覆盖轴径 d ≤ 65 mm
- 会员多算
- 从「0.5h 估算」到「真实承压高度」：免费版把承压面积高估 21~33%，而且偏在危险的那一侧
展开这个模块的全部 7 项
- 承压高度取 min(毂槽深 t1, 轴侧余高 h − t)，不用 0.5h。以 10×8 的键为例：t1 = 3.3、h − t = 3.0，而 0.5h = 4.0 —— 免费版把承压面积高估 21~33%，挤压应力相应低估，也就是算出来比实际更安全
- 两侧承压高度、0.5h 的值、以及差多少个百分点全部印进计算书，差别来自哪里读的人自己看得见
- 同一份结果里并排给出两个口径的挤压应力，并明确写出「以真实承压高度为准，0.5h 口径偏乐观」
- GB/T 1095 键槽剖面尺寸全表，轴径 6 ~ 500 mm，含轴槽深 t 与轮毂槽深 t1 —— 免费版的表到 d ≤ 65 就没了
- 配合种类（松 / 正常 / 紧）对应的键槽极限偏差
- 键长按标准长度系列圆整，并给出该剖面的可用键长范围
- 许用挤压应力按连接方式与载荷性质查取，不是填一个笼统的数
滚动轴承 · 寿命校核与选型 →
- 免费能算
- L10 = (C/P)^ε 与 L10h，其中 P、X、Y 全部手填；当量动载荷框算出的 P 不会自动代入寿命式；不含可靠度、温度与 aISO 修正
- 会员多算
- 从「手填 X、Y 正算校核」到「自动判定 + 反解选型」：可靠度修正、系数正确挂位，另加免费版完全没有的静强度校核
展开这个模块的全部 7 项
- 可靠度修正 a1，而且不是查那 6 档表 —— 那张表就是 Weibull β = 1.5 的解析解，所以任意可靠度都能给
- 载荷系数 fp 与温度系数 ft 的正确挂法：L10 = (ft·C / (fp·P))^ε。fp 在载荷侧、ft 在承载侧，这两个位置搞反会算出完全不同的数
- 反解选型：给定目标寿命反求所需的额定动载荷 C —— 免费版只能正算校核，而设计时真正要回答的是「我该选多大的轴承」
- e / X / Y 自动判定：按 Fa/C0r 在标准表上内插求 e，自动选分支，并给出「离分支切换点还有多远」。免费版让你手填 X、Y，而它的默认值 0.56 / 1.6 只对应 Fa/C0r ≈ 0.07 那一行，换个 Fa 就不对了
- 静强度校核 S0 = C0/P0 —— 免费版完全没有。低速、摆动、有冲击峰值的轴承是被压出永久凹坑坏的，跟疲劳寿命是两回事
- 变载荷工况下的当量载荷合成
- 每份结果都会印上两条「危险方向」提醒：不算 aISO 并不总是偏保守（脏工况下它可以低到 0.1 量级，省掉它是偏乐观的）；以及把径轴联合式用到 Fa/Fr ≤ e 的区间外会把 P 算小、寿命算大
O 形圈密封 · 公差合成与沟槽反解 →
- 免费能算
- 按标称尺寸算压缩率、填充率、拉伸率三个数（压缩链已按拉伸折减 d2′ 回代，与专业版同一条工程惯例经验曲线），各自和材料推荐区间比一下
- 会员多算
- 从「标称值三个点」到「公差区间 + 反解」：标称合格而批量超差的情形免费版看不出来，因为它算的就是那一个点
展开这个模块的全部 11 项
- 拉伸折减的完整交代：圈被张开后截面变细，d2′ = d2×(1−R)，R 按拉伸率查工程惯例经验曲线。专业版把「不做折减会差多少」单独印出来 —— 默认工况下不折减口径偏高 2.1 个百分点，动密封那种许用区间本来就窄的工况，这点差额足以把「不合格」印成「合格」
- 6 个尺寸公差一起合成：截面直径、圈内径、沟槽底径、配合面直径、沟槽深度、沟槽宽度。给的是压缩率/填充率/拉伸率的「区间」，判定看整个区间而不是标称值
- 极值法与统计法（RSS）两种口径，且 ±T 对应几个 σ 由你自己定 —— 这个假设直接决定区间宽度，藏起来等于替你偷偷定了口径
- 每项公差对压缩率的贡献占比：直接指出该收紧哪一项。区间超差时知道「压缩率不够」没用，得知道是哪个尺寸的公差在主导
- 反解压缩高度：由目标压缩率反求，而且用的是修正后的 d2′，反解结果自带拉伸修正
- 反解沟槽宽度下限：由材料的填充率上限反求，回代后正好等于上限
- 装配可行域：拉伸率落在材料推荐区间内所需的沟槽底径范围 —— 选圈规格时真正要的是这个范围，不是「这个规格合不合格」
- 挤出间隙 g：填导向配合直径（外周 d9 活塞外径 / 内周 d10 壳体孔径）后，给出同心间隙区间与偏心贴边上限 —— 高压挤出撕裂的主犯是这道间隙，不是压缩率。许用 g 需厂家试验数据，所以只给数值、不给合格判定
- 公差带速选与温度修正：沟槽底径、配合面、导向直径可直接选 H8、f7 等公差带代号自动折算填入（GB/T 1800.1 基本偏差表，与配合计算器同一份数据）；工作温度与线胀系数由你填写后对 d2 做热膨胀修正 —— α 不替你预设，替你选一个等于替你签了数
- 内周密封（孔内沟槽）的拉伸率「不给合格判定」：材料推荐的 1%~5% 是活塞沟槽的装配拉伸上限，套到孔内沟槽上是个恒假的判定。宁可标「未判定」也不给一个错结论
- ⚠ 本模块不内置沟槽尺寸表：GB/T 3452.3 的沟槽尺寸系列目前没有合规来源，本站只收国家标准公开数据和能由标准公式推算的值，所以不放一张来源不明的表进来。它算的是「你填的这组尺寸在公差范围内会不会超差」，不代替查表
电机启动 · 启动方式对比与反解建议 →
- 免费能算
- 按铭牌算额定电流、启动电流、启动视在功率、变压器出口短路容量，以及全压直接启动的母线电压降是否满足你填的限值
- 会员多算
- 从「全压启动会不会把母线拉垮」到「这台电机该用哪种方式起动、起不起来」：五种方式并列、转矩被削两次、不合格时由公式反解出改哪个参数改到多少，并把建议值再校核一遍
展开这个模块的全部 10 项
- 五种启动方式并列对比：全压直接、Y-Δ 星三角、自耦变压器、串电抗器/软启动器、变频器，逐个给出电网侧电流、母线电压降、电机端电压、启动转矩
- 转矩被削两次，而且两层是耦合的：除了启动方式本身的降压，母线电压降在同一时刻也拉低端电压，转矩要再乘一次 (1 − ΔU/100)²。只算一层的计算器会高估转矩 —— 站内样例里 Y-Δ 漏算这一层是 236.6 N·m（看着合格），算上之后只有 218.9 N·m（实际不合格）
- 因为两层耦合，每种方式的 ΔU 必须各自重算而不是算一次乘上去 —— 降压启动降低了电流，电流降低又减轻了电压降，进而少削一点转矩
- 启动转矩校核 T ≥ 负载转矩 × 安全系数，负载转矩可直接填 N·m 或按额定转矩的倍数填。免费段完全没有转矩这一项
- 每种方式的系数都印出推导过程（如 Y-Δ 的 1/3 = (1/√3)/√3），不是查表值 —— 你能自己在纸上验算
- 反解降压比 k：转矩约束给下限、电压降约束给上限，取交集给可行区间；两个区间不相交时明说「此路不通」，而不是给一个看着能用的数
- 反解供电变压器容量 ST 与启动时允许的最大负载转矩 TL —— 有时最省钱的出路是卸载启动，不是换设备
- 每条建议值都再走一遍完整校核（二次校核），印出各项余量；余量不足 5% 时提示「反解给出的是临界值，实际取值往上再留一档」
- 全部合格时也给建议：在满足两条约束的方式里挑电网侧电流最小的那一种
- ⚠ 本模块不内置任何厂商数据：电机的 cosφ、η、堵转电流/转矩倍数、变压器 Uk%、自耦变压器抽头系列、变频器的电流与转矩倍数，全部由你查铭牌/样本填入。允许母线电压降也是输入项，下拉里那三档如实标为工程常用值，本站不引用具体标准条文
无功补偿 · 并联谐振与电容器选型 →
- 免费能算
- 按有功功率与现状/目标功率因数算需补偿容量 Qc = P(tanφ₁ − tanφ₂)、补偿前后的无功与视在功率、线电流、每相电容量 μF 与线损降低率
- 会员多算
- 这个模块的会员段和别的不一样：免费段算出的 Qc 没有近似、就是正确答案 —— 而问题恰恰在这里。Qc 一旦被功率因数目标定死，并联谐振次数 n₀ = √(Sk/Qc) 就没有自由度了，那个「正确」的容量同时把谐振点钉死在一个用户从未选择的位置上，可能正好是变频器产生的 5 次或 7 次。会员段卖的是一个免费段结构上无法提到的危险
展开这个模块的全部 12 项
- 并联谐振次数 n₀：由母线短路容量与补偿容量算出。Sk 可由变压器铭牌 Sk = 100·ST/Uk% 推算，也可直接填供电部门给的实测值 —— 不逼你把已知的实测值反推成一个假的 Uk%
- 3/5/7/11/13 次逐次给出电流放大倍数 |n²/(n²(1+Rp) − R)| 与离 n₀ 的相对距离。这是一个分流比，所以不需要任何谐波实测数据就能算 —— 「我没有谐波分析仪的数据」不是绕不过去的门槛
- 哪几次谐波「本工况真的存在」由整流装置的脉波数推出（p 脉波产生 n = kp ± 1，六脉波最低 5 次、十二脉波最低 11 次、单相负载 3 次），不存在的次数不参与判定，也不拿去吓人
- 反解串联电抗器电抗率 p 的下限：由支路串联谐振次数 n_s = 1/√p 必须低于最低特征谐波次数倒推。并且证明 n₀ 恒小于 n_s —— 所以一个电抗率就把所有投入级的谐振点一次全按下去，不用逐级去躲
- 电容器端电压 U_C = U/(1−p)：串了电抗器之后电容器承受的电压高于母线电压（400 V 系统配 7% 电抗器时是 430 V），这正是 480 V 电容器存在的原因。反解所需的额定电压下限并校核你选的那一档够不够
- 所需铭牌容量 Q_N ≥ Qc(1−p)(U_N/U)²，通常比需补偿容量大三成以上 —— 站内样例里补 331.5 kvar 要订 455 kvar 的铭牌容量。照 Qc 去订货的人会少买三分之一，还不知道为什么补不上去
- 基波电流倍数 I/I_N = (U/U_N)/(1−p) —— 它与补偿容量无关，只由电压比和电抗率决定，与你填的允许过电流倍数比较后留出的余量正是给谐波电流的
- 分组投切的每一个投入级各算一个谐振点：n₀ = √(Sk/Q投入)，分 N 组就有 N 个谐振点。只核算「全部投入」那一级是不够的，中间某一级往往正好踩在 5 次或 7 次上，而那一级恰恰是日常运行最多的工况
- 反解所需的最少分组数（按最小负荷不过补偿定），以及轻载过补偿校核：最小负荷下只投最小一级时的残余无功与功率因数，判是否变成超前 —— 判最小一级而不是全部投入，按全投判等于假定投切控制器不工作
- 每条建议值都再走一遍完整校核（二次校核），印出各项余量；反解给的是临界值，电抗率与电容器额定电压都只有若干产品档位，须对着样本往上再取一档
- 「挑一个安全的补偿容量来躲谐振」这条路会明说「此路不通」并解释为什么（Qc 不是自由参数，且安全窗口随 Sk 漂移），而不是给一个看着能用的容量
- ⚠ 本模块不内置任何标准表格与厂商数据：谐振裕度、允许过电流倍数、电抗率档位、目标功率因数一律由你填。力率调整电费的奖罚比例出自一份 1983 年的部门办法，本站核不到可公开引用的现行全文，所以不内置那张表也不代为算钱；谐波限值同样不代为引用 —— 放大倍数照算，但验收线由设计人自己定
短路电流 · 阻抗法三场景与保护灵敏度 →
- 免费能算
- 按变压器铭牌算低压侧额定电流、出口短路容量、出口三相短路电流的简化值 Ik = 100·In/Uk% 与 Ik/In 倍数，以及是否满足你填的断路器分断能力 Icu
- 会员多算
- 从「断路器分断得了吗」到「末端保护动作得了吗」：免费段那个简化值既不保守也不完整，这里改用阻抗法逐项建模，把真正会出事的那一侧（末端最小短路电流）算出来，不合格时反解出改哪个参数改到多少
展开这个模块的全部 13 项
- 免费段的简化值与阻抗法值并排印出并给偏差百分比。「简化式偏保守可以放心用」这句话是错的：忽略上级系统阻抗使结果偏大、不计电压系数使结果偏小，两个方向相反，谁占上风取决于 Sk″/Sn —— 站内样例里简化值偏大 34.8%，换一组参数就可能偏小
- 三个场景各算一遍而不是乘系数：变压器出口最大、线路末端最大、线路末端最小。三者的电压系数、导体温度、是否含线路与 PE 回路阻抗全都不同，温度改的是电阻、电压系数改的是分子，对 R/X 的影响方向不同，所以 κ 与峰值电流也无法靠乘系数得到
- 出口那个大电流决定断路器分断得了吗，末端那个小电流决定保护动作得了吗 —— 后者才是会出事的方向：小到保护不动作，故障电流就一直烧着。站内样例里两者相差 3.9 倍
- 每个场景都给三相 / 两相 / 单相接地三种短路电流，以及 R、X、Z、R/X；阻抗分项表（上级系统 / 变压器 / 相线 / PE）逐行带代入式，全部以 mΩ 计 —— 短路计算最容易错在单位差 1000 倍，印出代入式才查得出来
- 峰值（冲击）电流 ip = κ·√2·Ik。κ 用经验式与解析峰值两种算法都算并取较大者：经验式在 R/X 小时偏大、在 R/X 大时偏小（本站实测在 R/X = 0.5 处偏小 0.25%），而末端场景恰好落在偏小那一段 —— 取较大者同时保证印出的 κ 与 ip 自洽，你可以自己验算
- 断路器额定短路接通能力（峰值耐受）Icm 校核 —— 低压 ip 是 Ik 的 1.5~2 倍，这一项最常被漏掉，漏了断路器可能在合闸到已存在的故障上时被电动力直接损坏
- 电缆短路热稳定：k 值按绝热升温式推算而不是抄表（代入常见绝缘温度得铜芯 PVC 约 115、铜芯交联约 143，你可自行验算），给出要求的每根最小截面 A ≥ Ik·√t/(k·n)，并说明电流该取出口值而不是末端值
- TN 系统单相接地回路按相线 + PE 串联建模，PE 按 1 根计 —— 按并联根数 n 算会把 PE 电阻算小 n 倍，这个错会直接把灵敏度从不合格算成合格
- 保护灵敏度校核：末端最小单相接地电流 ≥ 瞬动整定值 × 灵敏系数。这一项在站内样例里就不合格（差 30.2%），而免费段完全看不到它
- 反解最大瞬动整定值 Im、最大线路长度 L、相线与 PE 的最小截面、最大分断时间 t、最大变压器容量 Sn；反解不出可行值时明说「此路不通」并指出真正的瓶颈 —— 样例里「只加大相线截面」即使加到 630 mm² 也解决不了，因为限制来自 PE 与相线的截面比
- 每条建议值都再走一遍完整校核（二次校核）印出余量；一条建议只调一个参数，所以它可能解决了自己那一项而另一项仍不合格 —— 这时如实提示「需与其他建议合并采纳」，而不是假装全绿
- 取值与来源做三态标注：本工具按公式推导的 / 你查铭牌样本填的 / 物理常数。短路计算里确实有第三类（电阻率、单位体积热容量、β），把它们标成「查铭牌」或「本工具推导」都是撒谎
- ⚠ 本模块不内置任何表格：没有标称截面系列（反解只给下限，标称档请在你自己的电缆样本里取）、没有单位长度电抗 x′（属样本数据，输入项）、没有 k 值表（按公式推算）、没有电压系数 c（输入项，默认 1.00，本站不代为引用条文）、没有断路器的 Icu / Icm / 整定值。灵敏系数常取 1.3 属设计判断，也放出来让你改
电缆压降 · 精确解、载流量配合与截面反解 →
- 免费能算
- 按简化式 ΔU = √3·I·R（单相 2·I·R）算线路电流、线路电阻（20 ℃）、电压降与压降百分比、线路损耗与电流密度，允许压降由你自己选（也可选「不判定」）
- 会员多算
- 从「压降是多少」到「这条电缆到底能不能用」：免费那个数偏在哪一侧要算出来才知道，而压降合格也不等于电缆能用 —— 载流量与保护配合是另外两道关，不合格时还要知道改哪个参数改到多少
展开这个模块的全部 12 项
- 三个口径并排印出并给偏差：免费简化式 / 含电抗与运行温度的投影式 / 相量精确解。免费式有三处简化且方向相反 —— 不把压降投影到 cosφ 上使结果偏大、不计线路电抗使结果偏小、电阻率按 20 ℃ 取使结果偏小，谁占上风取决于 X/R 与 cosφ。站内样例里免费值偏小 23.6%，且正好落在「免费段 4.97% 看着合格、精确解 6.51% 实际超标」的危险一侧；把 cosφ 换成 0.6 免费值反而偏大 15%
- 判据用相量精确解 ΔU = √3·(a + U₀ − √(U₀² − b²))，它恒不小于工程常见的投影式 √3·I·(R·cosφ + X·sinφ) —— 取偏安全的那个，但两个数都印出来，你想按投影式判也拿得到
- 压降分项拆解：电阻分量、电抗分量、正交分量修正各占最终压降的多少，逐行带代入式
- 压降有地板：闭式解 ΔU = (P/U)·(R + X·tanφ) 里 X·tanφ 那一项与截面无关，所以「加大截面」这条路有终点。地板一旦超过允许压降，截面加到 630 mm² 也救不了这条线路 —— 这时明说「此路不通」并指出真正的出路（补 cosφ、缩短线路、升压、多回路），而不是给一个看着能用的截面
- 允许载流量校核：按你填的电缆标称载流量 Iz 与环境温度、并敷/成束修正系数算 Iz·k1·k2，与持续工作电流 Ib 比。压降合格但载流量不够的电缆会一直发热到绝缘老化，而免费段完全看不到这一项
- 保护配合三项：In ≥ Ib（带得起负载）、In ≤ Iz·k1·k2（护得住电缆）、约定动作电流 I2 ≤ m·Iz·k1·k2（过载保护真的有效）。反解出 In 的可行区间；Ib > Iz·k1·k2 时这个区间是空的，如实说明无论选哪个 In 都配不上
- 反解建议四条，每条都由公式倒推出具体数：所需最小截面、最大线路长度、cosφ 要补到多少、每相要并几根。cosφ 那条附带一条容易踩的坑 —— 补偿装置必须装在这条电缆的负载侧（就地补偿）才对本电缆的压降有效，装在进线侧对它一点用没有
- 并联根数那条如实标注近似的方向：电抗按 X/n 折减忽略了回路间互感，这个近似偏在乐观一侧；而且换成 n 根之后成束修正系数 k2 要重新查，原来那个不再适用
- 每条建议值都再走一遍完整校核（二次校核）印出各项余量。全部合格时也给建议 —— 反解出「能减到的截面下限」帮你省钱，同时如实提示二次校核里的载流量一项用的还是你按原截面填的 Iz，换截面后那一项的「通过」并不成立
- 运行温度下的线路损耗与年电费：免费段按 20 ℃ 电阻算，偏小；这里按你填的导体运行温度修正，并用你自己的运行小时数与电价折算（免费段那两个假设是写死的 2400 h 与 0.8 元）
- 取值与来源做三态标注：本工具按公式推导的 / 你查电缆样本与产品资料填的 / 物理常数（20 ℃ 电阻率、电阻温度系数）
- ⚠ 本模块不内置任何表格：没有标称截面系列（反解只给下限，标称档请在你自己的样本里取不小于该值的最近一档）、没有载流量表、没有单位长度电抗表、没有环境温度与成束修正系数表、没有 I2/Iz 的规定比值。允许压降的 3% / 5% / 8% 如实标为工程常用值并允许「不判定」，本站不代为引用标准条文
NPSH · 泵汽蚀余量校核 →
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- 公式说明（NPSHa = (p₀−pᵥ)/(ρg)±Hg−hf,s 的每一项含义、吸上与倒灌的符号约定）与一组固定样例的服务端真实计算结果（20 ℃ 清水吸上 4 m：正常工况 NPSHa ≈ 5.31 m、Δh ≈ 2.81 m 达标；最不利（水位降 1.5 m + 滤网脏堵 1.0 m）NPSHa_worst ≈ 2.81 m、Δh_worst ≈ 0.31 m 余量不足；规格反推 NPSHr ≤ 2.31 m）
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- 从「看一组样例」到「按你的装置出完整校核链」：填自己的安装方式、液面条件、水温、几何高度、吸入管损与最不利两项，出双工况判定、允许最大 NPSHr 规格反推与逐条带复算的整改建议
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- 正常+最不利双工况判定：最低水位附加下降 ΔHw 与滤网脏堵附加损失 Δhf 直接计入（设计输入，按现场运行规程与滤网厂家终阻力取值）——新泵达标不等于运行后达标
- 允许最大 NPSHr 规格反推：NPSHa_worst − Δh_req，未填 NPSHr 也照出 —— 拿这个数直接查泵样本，是能落地的选型依据
- 不达标反解整改建议 5 条带复算：降安装高度、降管路损失、密闭加压、改倒灌、换低 NPSHr 泵，每条给目标值与现值对比，物理上不成立的明说此路不通（如敞开液面无法加压）
- 海拔按 ISA 公式自动带当地大气压（约 5000 m 以内），高海拔工况不用再手算 p₀；0~100 ℃ 清水饱和蒸汽压与密度速查（IAPWS 公开数据），自定义介质可手填 pᵥ 与 ρ
- 吸上 / 倒灌两种安装方式与敞开 / 密闭两种液面条件全组合；p₀ ≤ pᵥ 时直接报「进泵前已沸腾」
- 三档判定双判据：Δh ≥ 0.5 m 且余量比 ≥ 1.1（工程惯例门槛，可改），正常与最不利各自判定、全部达标才算过
- 五段式计算书：参数来源逐行标注（哪个是设计输入、哪个是 IAPWS 查值、哪个是经验口径）、约 9 步计算过程带代入式、6 行校核表，可导出无水印 PDF 归档
散热器 · 热阻选型反算 →
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- 公式说明（热阻链 Tj = Ta + P·(Rjc+Rcs+Rsa) 的每一段热阻从哪查）与一组固定样例的服务端真实计算结果（100 W、Ta 45 ℃：Rsa,req = −0.06 ℃/W 预算不足，反解 P ≤ 91.4 W、Ta ≤ 37.5 ℃、Rcs ≤ 0.24 ℃/W 三条出路）
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- 从「看一组样例」到「出你的完整选型链」：填自己的功耗、结温上限、Rjc/Rcs 与候选散热器参数，出 Rsa,req、候选合格判定与逐条带复算的整改建议
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- 多器件共板口径：n 个同型号器件均布共用同一散热器，Rsa,req = (ΔT_usable − P·(Rjc+Rcs))/(n·P)，总功耗 n·P 一并给出
- 候选散热器校核：样本 Rsa 按 (Vref/Vact)^m·积灰系数修正到实际工况与寿命末期再判定 —— 样本 0.8 ℃/W@2 m/s 在 1.5 m/s 实际风速加 1.15 积灰后变 1.06 ℃/W，看着富裕其实不合格
- 不达标反解整改建议带复算：降功耗、降进风温度、降界面热阻、提风速、换散热器逐条给目标值，物理上不成立的明说此路不通（如要求风速 6.8 m/s 超经验上限）
- Rsa,req ≤ 0 时如实报「预算不足」：出路是降功耗、降进风温度或改强迫风冷/热管/液冷，不是在散热器尺寸上纠结
- 幂指数 m 与积灰系数如实标注经验值（0.5 / 1.15 起点，按厂家 Rsa-风速曲线与现场积灰修正）；器件与界面热阻占比量化，占比越高散热设计越被动
- 按 Rsa,req 数量级给五档方案方向：自然散热 / 中等散热器 / 较大散热器+风道风扇 / 强迫风冷·热管·液冷 / 预算不足，选定后可去热阻链结温计算器复核
- 五段式计算书：Tj,max 与 Rjc 明确标注「须取自器件 Datasheet」、经验系数口径单独成行，约 7 步计算过程带代入式、6 行校核表，可导出无水印 PDF 归档
风扇选型 · P-Q 工作点 →
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- 公式说明（为什么铭牌风量装上去就不够、P-Q 曲线与系统阻力曲线 K·q² 的交点是什么、滤网寿命末期为什么要单独校核）与一组固定样例的服务端真实计算结果（120 m³/h、80 Pa 风扇配 K=0.02 系统、目标 54 m³/h：洁净点 ≈ 55.95 m³/h 勉强达标、寿命末期 ≈ 47.43 m³/h 不达标，附四条整改路径复算）
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- 从「看一组样例」到「出你的选型依据」：填自己的风扇铭牌、系统阻力与需求风量，出洁净+寿命末期双工作点判定、铭牌规格下限反推、整改路径反解与功率估算
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- 洁净与滤网寿命末期双工作点校核：需求 × 选型余量 = 设计目标风量，两个工作点都达标才算过 —— 「刚装机达标、入夏过热」的根因就是没算寿命末期
- 不达标自动反解四条整改路径并逐条复算：系统阻力要降到多少、铭牌静压要提到多少、串联几台能救、并联是否可行（渐近上限不够时明说此路不通）
- 规格反推直接给选型依据：按工作点落在自由风量约 70% 的工程惯例反推铭牌 Qmax 与 Pmax 下限，拿这两个数去查厂家样本即可
- 工况修正与功率估算：温度/海拔按 ISA 密度公式、转速按风扇相似定律修正铭牌参数；气动功率 → 轴功率 → 输入电功率三段估算（效率为经验值，供电源与热设计裕量）
- 边界如实写进备注：简化解析式表达不了失速区（按利用率 40% 经验阈值提醒回厂家曲线核对），多扇叠加是理想化假设，关键设计必须在厂家原始 P-Q 曲线上作图核对
- 五段式计算书：Qmax/Pmax 标注「须取自厂家 P-Q 曲线」，约 11 步计算过程与 7 行校核表，可导出无水印 PDF 归档
切削参数 · 车铣钻用量换算 →
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- 公式说明（vc↔转速、f/fz/fr↔进给速度的通用定义式、本厂修正系数 k 只缩线速度侧的口径）与一组固定样例的服务端真实计算结果（车削 D=50、vc 120~150 m/min、k=0.85、f 0.15~0.25 mm/r：修正后转速 649.4~811.7 r/min、Pc 1.53~3.19 kW 对允许 2.975 kW 高端部分超、挡位落内 710 回算 vc=111.5 m/min、Ra 3.5~9.8 μm）
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- 从「看一组样例」到「按你的机床与用量出完整工艺校核链」：填自己的用量区间、kc 与机床功率、主轴挡位表、目标工时与粗糙度，出功率三档判定、挡位取挡回算与逐条带复算的反解建议
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- 机床功率三档判定：Pc = kc·Q/(60×10⁶) 对「主电机功率×主传动效率」全区间判定（全区间可行/高端部分超/全区间超）——kc 按本厂台账/刀具样本填，工具不内置任何材料切削力表
- 超限反解三条路径带复算：降 vc、降进给、降切深各自的目标值与「按建议值复算 Pc=允许值」验算，三条等价按工艺约束任选（样例：vc≤140.0 m/min｜f≤0.233 mm/r｜ap≤1.867 mm）
- 主轴挡位取挡回算：铭牌挡位表中落内挡位逐挡回算实际 vc=πDn/1000，区间内最高挡即机动时间最短挡（事实陈述，不构成唯一推荐）；无落内时给区间外偏保守/偏激进最近挡
- 目标工时反解：判可达性并给 n≥… 或 f≥… 两条路径、逐条复算 tm=目标值（样例目标 0.6 min：n≥686.7 r/min 或 f≥0.2115 mm/r）
- 车削理论粗糙度：Ra=f²/(8·rε) 区间两端各一值，目标 Ra 反解进给上限（样例 rε=0.8、目标 6.3 μm → f≤0.201 mm/r；纯几何定义式，精加工以试切实测为准）
- 钻削附扭矩估算 M=kc·fr·D²/8（经验近似式，仅作数量级校核）
- 五段式工艺参考计算书：页眉印「区间不作为直接投产参数、就近取挡回算后首件验证」，可导出无水印 PDF 归档
攻丝底孔 · 接触率与钻头匹配 →
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- 公式说明（d−P 通行底孔与 92.4% 接触率的几何来源、D1 为什么是硬下限）与一组固定样例的服务端真实计算结果（M8×1.25、η 85~92%：底孔 6.755~6.850 mm、D1=6.647 硬下限；库存 6.5/6.7/6.8/6.9/7.0 中 6.5 被 D1 剔除、仅 6.8 落内（η=88.7%）；实钻 6.9 判偏松，反解换 6.8 或降 η 下限两条路）
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- 从「看一组样例」到「按你的规格与库存出完整校核链」：填自己的 d/P、接触率区间、修正量 Δ 与库存钻头清单，出钻头库逐支回算、实钻三态判定与逐条带复算的反解建议
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- 本厂钻头库自动匹配：库存清单中落在本厂试用区间内的钻头逐支回算实际接触率与对 d−P 偏差；小于 D1 或大于等于 d 的钻头自动剔除并提示
- 无落内钻头时给区间外最近偏紧/偏松各一：偏紧标注扭矩大与断锥风险、偏松标注牙浅与连接强度风险（样例：偏紧 6.7 η=96.1%、偏松 6.9 η=81.3%）
- 实钻三态校核（区间内/偏松/偏紧）＋不合格反解两条路径带复算：换清单内钻头（逐支候选）或调接触率目标区间容纳现钻头；两条路都不通明说此路不通
- 盲孔深度三段：圆柱段 L+nP（切削锥牙数按丝锥样本填）、钻尖 h=D钻/(2·tan(θ/2))、钻孔总深区间（样例 L=16、锥 2~3 牙、118° → 总深 20.53~21.78 mm）
- 红线口径写进交付：不收 GB/T 20330 钻头分档值（采标标准全文不公开）、不做按材料牌号分档的经验底孔表，材料差异只通过 Δ 进入计算
- 五段式工艺参考计算书：页眉印「实际钻头须在区间内选取并回算接触率、首件试攻后固化」，可导出无水印 PDF 归档
钣金折弯 · K 因子展开 →
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- 公式说明（K 因子与中性层、BA/OS/BD 三件套、虚拟交点口径、为什么只给 K 区间不给定值）与一组固定样例的服务端真实计算结果（T=2 两道 90°/R=3/K 0.38~0.45：BA=5.906~6.126、BD=3.874~4.094、下料长 151.81~152.25 mm；折弯力 13.0~16.0 kN 对额定 15 kN 高端部分超，反解 V≥17.1 mm；试折 K实测=0.378 建议区间下沿平移）
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- 从「看一组样例」到「按你的板料与模具出完整工艺链」：填自己的板厚、各弯 θ/R/K 区间、σb、下模开口与机床额定，出多道弯展开区间、吨位三档判定与逐条带复算的反解建议
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- 多道弯累计展开：1~4 道弯各弯独立角度/内半径/K 区间，逐弯 BA/OS/BD 明细，总下料长按虚拟交点口径出区间（BD 随 K 增大而减小，两端各算取 min/max 不会区间倒置）
- 折弯力三档判定：经验式 F=C·L_b·T²·σb/V（C 取 1.3~1.6 工程惯例）对机床额定压力判全区间可行/高端部分超/全区间超（样例 13.0~16.0 kN vs 15 kN 部分超）
- 超限反解下模开口下限：V≥C_hi·L_b·T²·σb/F_额定（样例 V≥17.1 mm，复算 F=15.0 kN=额定值）；反解开口超 20 倍板厚时提示分道折弯/换机床
- 试折 K 校准：试折件实测反解 K实测=(BA实测/θ−R)/T，判定相对当前 K 区间的落点（区间内/偏低/偏高），出区间时给平移建议带复算（样例 K实测=0.378，复算 BA=5.900=实测值），物理不成立明说此路不通
- 红线口径写进交付：只出区间不出唯一下料尺寸；K 只给 R/T 几何分档的工程惯例经验区间，不内置材料分档表/强度表；回弹不收经验公式，由试折确定
- 五段式工艺参考计算书：页眉印「不作为直接下料尺寸、首件合格前不得批量投产」，可导出无水印 PDF 归档
冲裁力 · 吨位校核 →
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- 公式说明（F=K·L·T·τ 口径、K 为什么给区间、斜刃/阶梯为什么降力、压力中心与负载率口径）与一组固定样例的服务端真实计算结果（圆环 外D=80+内d=30、T=3、τ=320、K 1.0~1.3：周长 345.58 mm、冲裁力 331.75~431.28 kN、总力 358.29~517.53 kN 对允许 400 kN 高端部分超 → 斜刃 179.15~362.27 kN 可行、阶梯峰值 376.39 kN 可行、换机额定≥646.9 kN；压力中心 X=4.091）
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- 从「看一组样例」到「按你的轮廓与设备出完整校核链」：填自己的轮廓尺寸/板厚/τ、K 与辅助力系数区间、压力机额定与负载率，出冲裁力区间、吨位三档判定与逐条带复算的反解建议
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- 冲裁周长形状速选合成：圆形 πd / 圆环 π(D+d) / 矩形 2(a+b) / 腰形 2(l−w)+πw / 任意轮廓直填，多轮廓按数量累计（样例 L=345.58 mm）
- 冲裁力全区间：K 修正系数区间两端各算（默认 1.0~1.3 工程惯例，上下限可调），同时出 kN 与吨力（样例 F=331.75~431.28 kN = 33.8~44.0 tf）；τ 为用户口径，不内置材料表
- 辅助力同端相加：卸料 K卸·F、推件 n卡·K推·F、顶件 K顶·F（经验系数区间全可调、填 0 不算该项），合成总冲压力区间（样例 358.29~517.53 kN）
- 吨位三档判定与三条反解路径逐条带复算：斜刃降力 30~50% 复算（样例 179.15~362.27 kN 可行）；阶梯冲头圆环按外圈周长占比自动定量（样例 α=0.7273 → 376.39 kN 可行），其他形状给分段比例口径；换机反解所需额定（样例 ≥646.9 kN，复算 =F总上限 517.53 达标）
- 压力中心合成：逐行「周长,形心x,形心y」纯几何加权平均（样例 X=4.091、Y=0），坏行自动跳过并提示，模具对中用
- 红线口径写进交付：只出区间不出唯一冲床规格/投产参数；全部系数为工程惯例/经验值；断面质量与毛刺由试冲确定，本工具不含间隙计算
- 五段式工艺参考计算书：页眉印「不作为冲床规格指定、首件合格前不得批量投产」，可导出无水印 PDF 归档
DC-DC · CCM/DCM 边界与完整损耗分解 →
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- Buck/Boost 占空比、输出功率与输入电流、按目标纹波比例反推的推荐电感/峰值电流/输出电容，以及电感电流纹波数值——数值计算段完整免费
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- 从「按目标纹波反推推荐电感」到「按你实际取的件校核」：实际电感决定真实纹波，轻载还可能掉进 DCM 让免费段公式全部失效；损耗拆到导通+开关+栅驱+磁芯+电容逐项看谁在发热，效率按已计项算、没算的进未计项清单，和你方案书的标称值诚实对口径
展开这个模块的全部 7 项
- CCM/DCM 边界校核：实际电感对临界电感 Lcrit（样例 3.30 μH）——低于它掉进 DCM，免费段的占空比与纹波全失效，轻载陷阱如实提示
- 电感饱和校核：Ipeak 对 Isat 的余量百分比（样例 30.4%），不足 20%（工程惯例/经验值）时提示往上再留一档
- 损耗分解逐项列：导通（Rdson/Vf/DCR/输出电容 ESR）+ 开关交叠（tr/tf）+ 栅驱动（Qg）+ 反向恢复（Qrr）+ 磁芯（Steinmetz 选填）+ 输入电容（样例合计 1.16 W，其中开关损耗 0.29 W、栅驱动 0.09 W）——样例正是「异步 Buck 二极管损耗占大头」档，并给出同步整流的量化方向
- 效率口径对账：按已计项算出的效率（样例 89.61%）与你填的标称效率逐点比对，没填参数不算的项进未计项清单如实列出
- 输入电容纹波电流校核：Irms（Buck 输入电流断续，Irms = Iout·√(D(1−D))）对你查手册填的额定纹波电流
- 反解临界值：所需最小 Isat、维持 CCM 的最小电感——反解给的是临界值，实际取值往上再留一档
- ⚠ 本模块不内置任何厂商数据：Isat/DCR/Rdson/Vf/ESR、tr/tf/Qg/Qrr、Steinmetz 参数与额定纹波电流全部由你查器件数据手册填入
RC 滤波 · 电容纹波与带载效应 →
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- ESR 模式下电容纹波电压的 ESR 分量与充放电分量分解及合计；RC 模式下截止频率 f₀ = 1/(2πRC)——两种模式的数值计算段完整免费
- 会员多算
- 从「纹波是多少 / 截止频率是多少」到「这颗电容扛不扛得住 / 接上负载后滤波器还是不是那个滤波器」：额定纹波电流校核、目标纹波反解、带载效应与 R 上限反解
展开这个模块的全部 5 项
- ESR 模式·额定纹波电流校核：实际纹波电流对电容额定值的余量（样例 1.0 A 对额定 0.8 A 超 20%），并按「寿命随温度 10 ℃ 减半」工程惯例提示方向
- ESR 模式·目标纹波反解：由目标纹波电压反解 ESR 上限（样例 25.83 mΩ）与电容下限；目标被 ESR 分量独占时明说「此路不通」——再加大电容也没用，只能换更低 ESR 的件
- RC 模式·带载效应：负载电阻与 R 并联使截止频率偏移（样例 10 kΩ 带 100 kΩ 负载偏 10%、fc 1591.5 → 1750.7 Hz），直流增益同时跌到 0.909——只看空载 fc 的设计就错在这里
- RC 模式·反解 R 上限：由允许的偏移量反解 R 的最大值（样例 5 kΩ），临界值实际取值往上再留一档
- ⚠ 本模块不内置任何厂商数据：电容 ESR、额定纹波电流一律由你查器件数据手册填入
运放 · 带宽、压摆与失调校核 →
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- 同相/反相增益、输出幅值与电源轨裕量判定——数值计算段完整免费
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- 从「增益是多少」到「这个增益在你的信号频率上还成立吗」：闭环带宽下的增益缩水、压摆失真判定、Ib 失调，以及 GBW/SR 的器件选型下限反解
展开这个模块的全部 5 项
- 闭环带宽与增益缩水：fc = GBW/噪声增益（同相与反相的噪声增益不同），信号频率上的实际增益缩水（样例 1.94%）——按标称增益算的信号链在这里偷偷丢精度
- 满功率带宽校核：fp = SR/(2π·Vpeak)（样例 79.6 kHz），信号频率超过它就压摆失真——GBW 够不代表 SR 够，样例正是「GBW 够但压摆率不够」那一档
- 输入偏置电流失调：Ib×Rf 折算到输出的失调电压及其占输出幅值的比例（样例 1 mV 占 0.1%）
- 反解器件下限：所需最小 GBW（样例 200 kHz，另附 5~10 倍工程惯例裕量口径）与最小 SR（样例 0.63 V/µs）——反解给的是临界值，实际取值往上再留一档
- ⚠ 本模块不内置任何厂商数据：GBW/SR/Ib 一律由你查运放数据手册填入
电源完整性 · 瞬态跌落与去耦反解 →
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- 直流口径的线路压降、负载端最低电压、线损功率与占比判定——数值计算段完整免费
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- 从「直流压降合不合格」到「负载阶跃那一下撑不撑得住」：直流合格的电源在阶跃下照样跌破下限，这里把瞬态跌落算出来，并反解最大线阻与最小去耦电容
展开这个模块的全部 5 项
- 负载阶跃瞬态跌落：ΔV = ΔI·Δt/C + ΔI·ESR（样例 1 A/10 µs 阶跃吃掉 0.12 V），与直流最低电压叠加出最差点（样例 11.42 V）——样例正是「直流合格但阶跃吃掉裕量」档
- 线损发热占比：线路损耗对输出功率的百分比（样例 1.08 W 占 3%），判发热是否可接受
- 反解最大线阻：由负载端最低电压下限反解（样例 0.26 Ω），临界值实际取值往上再留一档
- 反解最小去耦电容：由阶跃指标反解（样例 19.2 µF）；目标被 ESR 项独占时明说「此路不通」——加电容无效，只能换低 ESR 方案
- ⚠ 本模块不内置任何厂商数据：去耦电容 ESR 一律由你查数据手册填入
减速器全套设计 · 17 章计算链 →
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- 公式说明（全套链 17 章的结构、取值卡机制、verdict 口径）与一组固定样例的服务端真实计算结果（任务书 F=4050 N/v=1.1 m/s/D=300 mm、16h×300d×10y → Pw=4.455 kW、η总=0.859、选 5.5 kW；V 带 A 型 3 根；高速级 34/147 m=2 a=181、低速级 34/109 m=3 a=214.5；中间轴轴承 37068h<48000h 纠偏实物模板 → 全链 partial，反解 Cr≥27.8 kN）
- 会员多算
- 从「看一组对账样例」到「按你的任务书出全套 17 章计算书」：填自己的 F/v/D 与工况，约 150 个取值点逐卡可改（依据全文随卡带出），改任一处全链重算，校核失败的反解一键采纳重算
展开这个模块的全部 8 项
- 任务书进、17 章计算书出：传动链 7 章（工作机→电机→传动比分配→运动动力参数→V 带→高速级齿轮→低速级齿轮）+ 结构链 10 章（三轴强度→三轴轴承寿命→五处键连接→联轴器→润滑密封→箱体），一次全链计算含计算书导出不重复计次
- 全链对账样例：F=4050 N/v=1.1 m/s/D=300 mm → Pw=4.455 kW、寿命 48000 h、η总=0.859、Pd=5.186 kW、选 5.5 kW（2 极 2900 r/min）；i总=41.41=3×4.32×3.196，总传动比偏差 0.66%（监护断言 ≤5%）
- 传动链：V 带 A 型 3 根、dd1=106/dd2=315、Ld=1940、a≈631 mm、包角 161.02°；高速级 34/147 m=2 a=181、低速级 34/109 m=3 a=214.5，接触/弯曲校核全过（SH≈1.63）
- 结构链：三轴弯扭合成全过（σca 18.7/53.5/17.4 MPa）；五处键连接逐个校核；联轴器按 Tc=KA·T3 选型；润滑密封与箱体经验公式族全部出取值卡
- 全链监护断言任一不过即判校核不过绝不静默；分项失败给可机械执行的反解——样例中间轴轴承 37068h<48000h（纠偏实物模板不可复现的 48037.83h），反解 Cr≥27.8 kN 一键采纳重算
- 取值卡机制：约 150 个取值点全标依据（含「工程惯例/经验值」/教材转录出处），可覆盖可恢复推荐，改任一处全链从该章向下自动重算
- 17 章串联打印计算书（课程设计参考）：任务书表→取值覆盖清单→各章计算过程/汇总/校核表→监护断言→依据与备注，页眉印「非投产设计文件、取值需设计者复核」
- DXF 图纸导出（5 张零件图 + 1 张装配图打包 zip，R2000 单位 mm 五图层）：份数随会员天数发放——月卡 1 份、季卡 3 份、年卡 12 份，续费累加；几何校验拒图不扣份
V 带传动计算 · 设计校核 →
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- 公式说明（Pca→选型→带轮→中心距→包角→根数→初拉力/压轴力全流程、三项校核口径、表值教材转录声明）与一组固定样例的服务端真实计算结果（Pd=5.186 kW/n1=2900/i=3 平稳载荷 → Pca=5.70 kW、A 型 3 根、dd1=106/dd2=315、Ld=1940、a=630.7 mm、α=161.01°、F0=123.2 N、Fp=729.3 N，三项校核全过）
- 会员多算
- 从「看一组对账样例」到「按你的 Pd/n1/i 出完整设计计算」：带型/带轮/中心距/根数全链自动，校核不过反解目标值逐条带复算；取值覆盖区与全套链取值卡同构——表未收录的 P0/ΔP0/KL 按教材查取填入即算，工具不猜值
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- 计算功率与选型：Pca=KA·Pd（KA 三档 1.1/1.2/1.3 工程惯例）→ 按图 8-11 近似分界自动选型（临界取大型）；样例 Pd=5.186 kW、平稳载荷 → Pca=5.70 kW、A 型
- 带轮与长度：dd 标准系列就近 dd1=106/dd2=315、标准基准长度 Ld=1940；中心距 a=630.7 mm（调整范围 601.6~688.9，a∓0.015/0.03Ld 工程惯例）
- 三项校核：带速 5~30 m/s、包角 ≥120°、根数 z≤5（工程惯例/经验值）——样例 v=16.1 m/s、α=161.01°、z=3 全过；F0=123.2 N、Fp=729.3 N
- 反解建议逐条带复算：包角不足反解中心距下限（复算 α=120.0°）、带速越界反解 dd1 上下限（复算 v）、根数超 5 做大带型候选扫描（同表同式复算，未收录明说「未收录」提示扩表）
- 五段式计算书与减速器全套链第 5 章同口径对账（11 步计算过程、3 行校核表），会员可导出归档
液压油物性 · 含气/汽蚀四工况 →
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- 公式说明（含气量 x 的参考态体积比口径、Psat/PHvap/PLvap 三阈值怎么取、四工况各意味着什么）与一组固定样例的服务端真实计算结果（泵吸油口 −0.3 bar 表压、50 ℃ → Case 2 部分游离：θ=0.311，有效体积模量从 1.6 GPa 塌到 41.05 MPa、保持率仅 2.57%，空隙率 0.237%，有效密度 867.93 kg/m³）
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- 从「看一组样例」到「按你的工况与油品出完整物性链」：填自己的表压、温度、含气量与三阈值压力，出四工况判定、有效密度/模量/粘度/空隙率与压力扫描表，校核不达标带整改建议
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- 四工况自动判定：P>Psat 全溶 / PHvap<P<Psat 部分游离（气穴）/ PLvap<P<PHvap 部分汽化（汽蚀）/ P<PLvap 全汽化；θ/φ 用 Amesim 高阶连续光滑多项式（TB117 §8.3/§8.4）
- 有效体积模量塌陷定量：样例吸油口 −0.3 bar 表压从 1.6 GPa 塌到 41.05 MPa（保持率 2.57%）——「吸油负压让油变软、系统发肉」从经验变成数字；模量保持率 <50%（工程经验值）判 FAIL 带整改建议
- 全物性输出：有效密度 867.93 kg/m³、混合粘度 45.9 mPa·s（体积加权）、空隙率 0.237%、三相体积分列；Case 3/4 汽蚀区直接判不许运行
- 压力扫描表覆盖 Case 1~4：从 2.03 bar 表压的 1.6 GPa 一路塌到 −1.01 bar 的 Γ·P 量级，高亮当前工况点，直接读出回到全溶区需要的压力裕度
- 模型逐条转录自 Siemens Simcenter Amesim《HYD Advanced Fluid Properties》（TB117，© 2021 Siemens，公开技术文档），五段式计算书 9 步过程式号锚原文（Eq 3-1/7-1/7-3/7-4/8-7/8-8、§9/§10）、6 行校核表，可导出无水印 PDF 归档
阀门 Cv/Kv · 阻塞流与开度校核 →
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- 公式说明（Cv/Kv 定义与换算口径、四类介质各用哪条式、阻塞流/汽蚀/闪蒸是什么、FL 与开度校核怎么取）与一组固定样例的服务端真实计算结果（水 15 m³/h、1960→101.325 kPaA、FL=0.55 → 判阻塞流·闪蒸，需求 Kv 从未修正 3.479 提到 6.501，按额定 Cv=10 选阀正常工况开度 93.01% 判偏小）
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- 从「看一组样例」到「按你的工况出完整选阀流通能力链」：填自己的介质、三工况流量与阀前后压力，出三工况需求 Cv/Kv、FL 阻塞流判别与修正前后对比、选阀开度校核与可调比覆盖判定，不达标逐条带反解建议
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- 三介质公式族全覆盖：液体（含 FL 阻塞流修正）、气体（可选压缩系数 Z）、饱和/过热蒸汽，公式转录自调节阀选型设计计算表并经带位号例题逐位复核（FV-04201A Cv=2.96451、PV-04211B Cv=0.0118064、TV-04201A Cv=7.28220）
- 阻塞流判别定量：样例水 15 m³/h、1960→101.325 kPaA、FL=0.55 → ΔPc=532.4 kPa，ΔP=1858.7 kPa 判阻塞流·闪蒸（P2<Pv）；需求 Kv 从未修正 3.479 提到 6.501——漏算修正阀选小 46.5%
- 三工况一次算全：需求 Cv 最大 9.127 / 正常 7.606 / 最小 3.042，覆盖比 3.0；Cv=1.17·Kv 源计算表口径（IEC 60534 口径 1.156 差异约 1%，仅作索引）
- 选阀开度校核：额定 Cv=10、等百分比 R=50 → 开度 97.67/93.01/69.58%，正常工况超 80% 判选阀偏小，反解额定 Cv 9.51~12.68 就近放大一档；最大开度 ≤90%、最小 ≥10%、覆盖比 ≤R 逐行判定
- 五段式计算书：7 步计算过程（FF/ΔPc 判别、三工况、换算、修正对比、开度、覆盖比）、7 行校核表带整改建议，会员可导出无水印 PDF 归档
导热垫片 · 公差区间与散热校核 →
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- 按装配间隙 A1 与公称压缩率 r（默认 30%，工程惯例/经验值）反解垫片自由态厚度 A0=A1/(1−r) 与压缩量
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- 从「标称一个点」到「公差区间 + 散热判定」：A1 有公差时极限角点压缩率可能越出 10%~50% 经验区间，散热够不够要把垫片与边界两级热阻分开算 —— 标称合格而最坏角超差的情形免费段看不出来
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- A1 上下偏差按同一压缩率反解 A0 区间：样例 A1=2.0 +0.2/−0.1、r=30% → A0=2.857 mm、区间 [2.714, 3.143] mm
- 极限压缩率两个角点各算一遍：最薄 A0×最大间隙 → 最小压缩，最厚 A0×最小间隙 → 最大压缩；样例 18.95% / 39.55%，对比 10%~50% 工程惯例区间判定，越限指出该收公差还是改压缩率
- 热阻链分开算两级：垫片本体 R_pad=t/(k·A)（t=压缩后厚度=A1，公差两端各算，样例 1.667~1.833 K/W）与散热器边界 R_hs=1/(h·A_hs)（样例 1.333 K/W）—— 瓶颈在垫片还是在边界散热，一眼看清
- 温升按最坏角判定：ΔT=P·(R_pad+R_hs)≤许用温升，样例标称 45.0 K > 40 K 不合格 —— k=3 W/(m·K) 的垫片散不掉 15 W
- 不满足时反解所需导热系数下限：k_min=t/(A·(ΔT_allow/P−R_hs))，样例 3.75（标称）/4.125（最坏角）W/(m·K)，选型往上再留一档；ΔT_allow/P−R_hs≤0 时如实说「边界散热已吃掉全部热阻预算，换垫片无解」
- 散热方式（自然散热/风冷/水冷）只进提示与计算书记录，h 数值全由你按厂商资料/实测填 —— 替你预设档位数值等于替你签了数；压缩率默认 30% 与 10%~50% 提醒区间均如实标为工程惯例/经验值，R_pad 不含界面接触热阻
- 可一键导入上方免费段的 A1 与压缩率；校核结果合并进同一份计算书，会员可导出归档
结温校核 · 热阻链正向计算与封装热参数 →
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- 公式说明（热阻链每一段热阻从哪查、Ψ 为什么不是热阻）与 10 种常见封装的 θJC/θJA 工程经验区间表，外加一组固定样例的服务端真实计算结果（MOSFET 20 W、Ta 50 ℃：TJ = 110 ℃ 偏紧、对降额 105 ℃ 不合格，反解 PD ≤ 18.33 W / Rsa ≤ 1.95 ℃/W）
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- 从「看一组样例」到「你的器件结温能不能用、不能用怎么办」：两条正向计算（设计态热阻链 + 验证态实测换算）各配余量分档与降额判定，封装热参数带出不再拍脑袋填 Rjc，PD 由器件损耗助手逐项拆解（MOSFET 含 Rds(on) 随结温迭代），不合格时反解功耗与散热器热阻各要改到多少并逐条二次校核
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- 正向①热阻链：Ta + PD×(Rjc+Rcs+Rsa) 逐级算出结温、壳温 TC、散热器安装面温度 TS，给散热器热阻预算 Rsa,max 与装机抽测判据（样例 TC≤115 ℃ / TS≤109 ℃）
- 正向②实测换算：环温/壳温/板温/壳顶温按 θJA/θJC/ΨJB/ΨJT 一步换算结温；Ψ 是热特征参数不是热阻，显著提示不能代入串联链（JESD51-14 的方法思想）
- 余量分档判定（工程惯例）：相对 TJ,max 的余量落在 充足（≥30℃）/ 偏紧（10~30℃）/ 不足（0~10℃）/ 超温 哪一档；样例 MOSFET 20 W、Ta=50 ℃、Rjc 0.5/Rcs 0.3/Rsa 2.2 → TJ=110 ℃ 余量 15 ℃ 落「偏紧」档，对降额目标 105 ℃ 不合格
- 封装热参数带出：10 种常见封装（TO-220/TO-247/DPAK/D²PAK/SOT-223/SOT-23/SOP-8/QFN/TO-92/LED 贴片）的 θJC/θJA 工程经验区间，选中带出中值当起点，以你的 datasheet 为准
- 无散热器自然散热对比：按 θJA 直算不装散热器的结温（样例 1000 ℃，超 TJ,max 875 ℃），直接回答「这个功耗下能不能省掉散热器」、散热器到底买了多少度
- 器件损耗助手：LDO (Vin−Vout)·Iout+Vin·Iq、二极管 Vf·If、LED Vf·If·(1−光效占比)、MOSFET Irms²·Rds(on)+0.5·Vds·Id·(tr+tf)·fsw，MOSFET 含 Rds(on) 随结温迭代的正反馈；全部工程简化口径，器件参数全由你按 datasheet 填
- 不合格时两条反解各带二次校核：样例 PD ≤ 18.33 W 或 Rsa ≤ 1.95 ℃/W（瓶颈不在散热器：预算 2.95、当前只用 2.2）；复算余量为 0 是临界值，提示往上再留一档；环境温度本身超限时如实说「此路不通：必须先改善散热条件」
- 降额目标判定：按你自己的行业/企业降额规范填目标温度，填 0 不判定 —— 替你预设目标等于替你设验收线
- 校核结果合并进同一份计算书，会员可导出归档
反激变压器 · 全链设计 →
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- 公式说明与功率-磁芯经验档位表，外加一组固定样例的服务端真实计算结果（样例 90~264 VAC 全范围、单路 4.2 V/2 A：Po = 9.4 W → Pin = 11.0588 W，Vor = 79.7 V → 建议 MOS 600 V 档，Lm = 2.2297 mH、Ipk = 0.4035 A，AP 需求 = 0.0596 cm⁴，Np 213 / Ns 12 / Nvcc 40，窗口填充比 0.577 > Ku = 0.3 不合格 → 反解 A 换 Aw ≥ 76.8 mm² 磁芯（反解 B 提 J 到工程上限 6 仍放不下，如实标注此路不通），输出电容 ESR ≤ 14.0 mΩ 且 C ≥ 142 µF，RCD R = 290 kΩ / P = 0.177 W / C = 530 pF）
- 会员多算
- 从「看一组样例」到「按你的电源指标出 11 步全链设计链」：填自己的输入电压、输出路、开关频率与磁芯规格书参数，出母线实算、MOS 耐压档判定、AP 法磁芯档位、匝数取整回算、趋肤深度约束选线、窗口填充判定与反解、输出电容/二极管/RCD 全套参数
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- 母线实算：输入滤波电容 Cin 33 µF 放电解纹波 ΔV = 29.8 V，Vdcmin = 97.5 V / Vdcmax = 373.4 V；Po = 9.4 W → Pin = 11.0588 W（样例 90~264 VAC 全范围、单路 4.2 V/2 A）
- Vor 与 MOS 判定：Vor = 79.7 V，应力 = Vdcmax 373.4 + Vor 79.7 + Vspike 50 = 503.1 V，/0.85 降额（工程惯例）→ 需求 591.9 V → 建议 600 V 档（样例选 600 V 合格）
- 电感与电流（AN-4137 式7~11）：Lm = 2.2297 mH（Krp = 0.6，CCM 口径）；IEDC = 0.2522 A、ΔI = 0.3026 A，Ipk = IEDC+ΔI/2 = 0.4035 A、Irms = 0.1790 A（导通期梯形波积分）
- AP 法选磁芯 + Ve 速估交叉印证：AP 需求 = 0.0596 cm⁴，Ve ≈ 803.3 mm³（工程经验式）——对照你选定的规格书核实档位，本工具不内置磁芯数值表
- 匝数向上取整回算：Np 连续解 212.97 向上取整 213（Bmax 下限约束）/ 主路 Ns 12.56 取整 12 / Nvcc 40；实际匝比 17.75，Vor 偏移 +4.63%，实际最大占空比 D = 0.4612
- 窗口判定与反解：趋肤选线初 0.25×1、次 0.5×5 股，填充比 0.577 > Ku = 0.3 不合格 → 反解 A 换 Aw ≥ 76.8 mm² 磁芯（临界值再留一档）；反解 B 提 J 离散重选到工程上限 6 A/mm² 仍放不下（EE16 对 9W 宽压偏小，此路只能换磁芯）
- 输出电容/二极管/RCD：次级 Ipk = 7.162 A，电容纹波电流 2.844 A → ESR ≤ 14.0 mΩ 且 C ≥ 142 µF 双约束；二极管 Vrrm = 25.2 V → 建议 ≥36 V 档；RCD（漏感按 1.5% 估 33.4 µH）R = 290 kΩ / P = 0.177 W / C = 530 pF
专业版的计算跑在服务端，页面上那份样例结果是真算出来的，不是效果图 —— 没开通也可以先去看一眼输出长什么样，再决定要不要付钱。